Реферати українською » Физика » Проектування електричної частини понижувальної підстанції 110/35/6 кВ


Реферат Проектування електричної частини понижувальної підстанції 110/35/6 кВ

valign=top>>Uуст >Uном >Uуст Uном >Iрабутяж >Iном >Iрабутяж Iном >Iпо >Iдин >Iпо Iдин >iу >Im дин >iу Im дин >Iп >Iоткл >Iп Iоткл > >ном > ном

>Iп +iа

>Iп +iа

>Вк >Iт2·tт >Вк Iт2·tт

 

>3.1.1РУ-330 кВ

Найбільший струм нормального режиму на ланцюга високої напруги на підстанції з цими двомаавтотрансформаторами визначаю з урахуванням установки у найближчій перспективі трансформаторів наступній за шкалою ГОСТ номінальною потужностіSТном.

ОскількиSТном = 200МВ·А, тоSТном = 250МВ·А.

 А

Найбільший струм ремонтного чипослеаварийного режиму приймаю за умови відключення паралельно працюючого трансформатора, коли який залишився у роботі трансформатор то, можливо перевантажений на 40 %.

 А

Розрахункові струми короткого замикання:кА,кА

Попередньо потабл.5.2 вибираю осередокелегазовуюВГУ-330Б-40/3150У1, параметри якої:


Таблиця 4. Розрахункові і каталожні дані

Розрахункові величини

>Каталожние дані вимикача

>ВГУ-330Б-40/3150У1

Умова вибору
>Uуст = 330 кВ >Uном =330кВ 330 = 330
>Imax = 437,4 А >Iном = 3150 А 437,4 < 3150
>Iпо = 3,69кА >Iдин = 40кА 3,69 < 40
>iу = 9,28кА >Im дин = 102кА 9,28 <102
>Iп = 3,69кА >Iоткл = 40кА 3,69 < 40
> = 28% >ном = 30% 28 < 30
>Вк =2,7(кА)2·с >Iт2·tт =3200(кА)2·с 2,7< 3200

Перевірка наотключающую здатність

Короткий замикання у точціK1 є віддаленим, тому періодичну складову струму короткого замикання на момент розмиканнядугогасительних контактів можна взятинезатухающейкА <Iоткл = 40кА.

Час вимагає від моменту виникнення короткого замикання до розбіжності контактів вимикача: =tрзmin +tсв = 0,01+0,04 = 0,05 з

І тому моменту часуапериодическая складова струму короткого замикання:кА, де стала часу загасанняапериодической складовоїTа = 0,03 з визначену за табл. 3.8.

Номінальне відсотковий вмістапериодической складової струму короткого замикання в струмі відключення визначаю по по рис. 35 для = 50 мс: .

Оскільки , то перевірку наотключающую здатність по повного току не виконую.

Термічна стійкість вимикача

Повний імпульсквадратичного струму

Беручи максимальне термін дії основний захисту рівнимtрзmax = 0,1 з, визначаю час відключень струму короткого замикання:

>tоткл =tрзmax +tов = 0,1 + 0,05 = 0,15 з.

Тоді (>кА)2·с

(>кА)2·с > (>кА)2·с

За всіма основним умовам вибору вимикач підійшов, отже приймаю обраний вимикач.

>3.1.2РУ-110 кВ

Найбільший струм нормального режиму на ланцюга середнього напруги на підстанції з цими двомаавтотрансформаторами визначаю з урахуванням перспективного навантаження за середнього напруги на 10-річний періодSнагр З.

Оскільки перспективна навантаження 10-річний період невідома, роблю припущення про однаковою завантаженні обмоток середнього та низького напругавтотрансформатора, тобто . ЯкSмакс приймаю розрахункову потужність, поточну через трансформатори (коефіцієнт завантаження трансформаторів нормального режимін.р. = 0,7).

 =>

З урахуванням цього:

Найбільший струм нормального режиму на ланцюга середнього напруги:

 А

Найбільший струм ремонтного чипослеаварийного режиму приймаю за умови відключення паралельно працюючого трансформатора.

 А

Розрахункові струми короткого замикання:кА,кА

Попередньо по табл. (основні технічні дані вимикачів, застосовуваних ВАТ «>МОСЭЛЕКТРОЩИТ») вибираюелегазовий вимикачВГБУ-110, параметри якого:

Таблиця 5. Розрахункові і каталожні дані

Розрахункові величини

>Каталожние дані вимикача

>ВГБУ-110

Умова вибору
>Uуст = 110 кВ >Uном = 110 кВ 110 = 110
>Imax = 918,1 А >Iном = 2000 А 918,1 < 2000
>Iпо = 6,76кА >Iдин = 40кА 6,76 < 40
>iу = 15,35кА >Im дин = 102кА 15,35 <102
>Iп = 6,76кА >Iоткл = 40кА 6,76 < 40
> = 10,5% >ном = 45% 10,5 < 45
>Вк =7,997(кА)2·с >Iт2·tт = 4800 (>кА)2·с 7,997 < 4800

Перевірка наотключающую здатність

Короткий замикання у точціK2 є віддаленим, тому періодичну складову струму короткого замикання на момент розмиканнядугогасительних контактів можна взятинезатухающейкА <Iоткл = 40кА.

Час вимагає від моменту виникнення короткого замикання до розбіжності контактів вимикача: =tрзmin +tсв = 0,01+0,035=0,045с

І тому моменту часуапериодическая складова струму короткого замикання:кА, де стала часу загасанняапериодической складовоїTа = 0,02 з визначену за табл. 3.8.

Номінальне процентний вмістапериодической складової струму короткого замикання в струмі відключення: .

Оскільки , то перевірку наотключающую здатність по повного току не виконую.

Термічна стійкість вимикача

Повний імпульсквадратичного струму

Беручи максимальне термін дії основний захисту рівнимtрзmax = 0,1 з, визначаю час відключень струму короткого замикання:

>tоткл =tрзmax +tов = 0,1 + 0,055= 0,155 з.

Тоді (>кА)2·с

(>кА)2·с > (>кА)2·с

За всіма основним умовам вибору вимикач підійшов, отже приймаю обраний вимикач.

>3.1.3РУ-35 кВ

Найбільший струм нормального режиму на ланцюга низького напруги на підстанції з цими двомаавтотрансформаторами визначаю з урахуванням перспективного навантаження за середнього напруги на 10-річний періодSнагр З. Оскільки перспективна навантаження 10-річний період невідома, роблю припущення про однаковою завантаженні обмоток середнього та низького напругтрехобмоточного трансформатора, тобто . ЯкSмакс приймаю розрахункову потужність, поточну через трансформатори (коефіцієнт завантаження трансформаторів нормального режимін.р. = 0,7).

 =>

З урахуванням цього:

Найбільший струм нормального режиму на ланцюга середнього напруги:

 А


Найбільший струм ремонтного чипослеаварийного режиму приймаю за умови відключення паралельно працюючого трансформатора.

 А

Розрахункові струми короткого замикання:кА,кА

Попередньо по табл. 5.2 вибираю масляні бакові вимикачС-35-3200-50БУ1, параметри якого:

Таблиця 5. Розрахункові і каталожні дані

Розрахункові величини

>Каталожние дані вимикача

>С-35-3200-50БУ1

Умова вибору
>Uуст = 35 кВ >Uном = 35 кВ 35= 35
>Imax = 2944,4 А >Iном = 3200 А 2944,4 < 3200
>Iпо = 11,22кА >Iдин = 50кА 11,22 < 50
>iу = 25,5кА >Im дин = 127кА 25,5 <127
>Iп = 11,22кА >Iоткл = 50кА 11,22 < 50
> = 3,8% >ном = 25% 3,8 < 45
>Вк =25,2(кА)2·с >Iт2·tт = 10000 (>кА)2·с 25,2 < 10000

Перевірка наотключающую здатність

Короткий замикання у точціK2 є віддаленим, тому періодичну складову струму короткого замикання на момент розмиканнядугогасительних контактів можна взятинезатухающейкА <Iоткл = 50кА.

Час вимагає від моменту виникнення короткого замикання до розбіжності контактів вимикача: =tрзmin +tсв = 0,01+0,055=0,065с

І тому моменту часуапериодическая складова струму короткого замикання:кА, де стала часу загасанняапериодической складовоїTа = 0,02 з визначену за табл. 3.8.


Номінальне процентний вмістапериодической складової струму короткого замикання в струмі відключення: .

Оскільки , то перевірку наотключающую здатність по повного току не виконую.

Термічна стійкість вимикача

Повний імпульсквадратичного струму

Беручи максимальне термін дії основний захисту рівнимtрзmax = 0,1 з, визначаю час відключень струму короткого замикання:

>tоткл =tрзmax +tов = 0,1 + 0,08= 0,18 з.

Тоді (>кА)2·с

(>кА)2·с > (>кА)2·с

За всіма основним умовам вибору вимикач підійшов, отже приймаю обраний вимикач.

>3.1.4РУСН-0,4кВ

>Uуст = 0,4 кВ;Sсн = 0,25МВ·А

Найбільший струм нормального режиму на ланцюга потреб:

 А

Найбільший струм ремонтного чипослеаварийного режиму приймаю за умови відключення паралельно працюючого трансформатора.

 А

>Вибираю по табл. 6.9 автоматичнийтрехполюсний вимикачАВМ4С, параметри якого:


Таблиця 8. Розрахункові і каталожні дані

Розрахункові величини >Каталожние дані вимикачаАВМ4С Умова вибору
>Uуст = 0,4 кВ >Uном до 0,5 кВ 0,4 < 0,5
>Imax = 360,8 А >Iном = 400 А 360,8 < 400
>Iп = 5,52кА >Iоткл = 20кА 5,52 < 20

За всіма основним умовам вибору вимикач підійшов, отже приймаю обраний вимикач.

3.2 Вибір роз'єднувачів

>Разъединители вибираються по тривалого номінальному току номінальному напрузі, перевіряються на термічну іелектродинамическую стійкість.

Таблиця 9. Умови вибору роз'єднувачів:

Розрахункові величини >Каталожние даніразъединителя Умова вибору
>Uуст >Uном >Uуст Uном
>Iрабутяж >Iном >Iрабутяж Iном
>iу >Im дин >iу Im дин
>Вк >Iт2·tт >Вк Iт2·tт

Розрахункові величини для роз'єднувачів самі, що у вимикачів.

По табл. 5.5 вибираю дляРУ-330 кВдвухколонковий роз'єднувач зовнішньої установкиРНД-330/3200У1, дляРУ-110 кВдвухколонковий роз'єднувач зовнішньої установкиРНД-110/1000У1, аРУ-35 кВдвухколонковий роз'єднувач зовнішньої установкиРНД-35/3200У1.


Таблиця 10. Вибір роз'єднувачів

Місце встановлення і типразъединителя Розрахункові величини >Каталожние даніразъединителя Умова вибору

>РУ-330 кВ

>РНД-330/3200У1

>Uуст = 330 кВ >Uном = 330 кВ 330 = 330
>Imax = 612,4 А >Iном = 3200 А 612,4 < 3200
>iу = 9,28кА >Im дин = 160кА 9,28 <160
>Вк = 2,7 (>кА)2·с

>Iт2·tт = 632·2 = 7938 (>кА)2·с

2,7 < 7938

>РУ-110 кВ

>РНД-110/1000У1

>Uуст = 110 кВ >Uном = 110 кВ 110 = 110
>Imax = 918,1 А >Iном = 1000 А 918,1 < 1000
>iу = 15,35кА >Im дин = 80кА 15,35 < 80
>Вк = 7,997 (>кА)2·с >Iт2·tт = 31,52·4 = 3969 (>кА)2·с 7,997 < 3969

>РУ-35 кВ

>РНД-35/3200У1

>Uуст = 35 кВ >Uном = 35 кВ 35 = 35
>Imax = 2944,4 А >Iном = 3200 А 2944,4 < 3200
>iу = 25,5кА >Im дин =125кА 25,5 < 125
>Вк = 25,2 (>кА)2·с >Iт2·tт = 502·4 = 10000 (>кА)2·с 25,2 < 10000

>3.2Вибор збірних шин ітоковедущих частин

>3.2.1Вибор збірних шин 35 кВ

У РУ 35 кВ і від застосовуються гнучкі шини, виконані проводами АС. Збірні шини електроустановок іошиновка не більше відкритих кордонів та закритих РУ всіх напруг перевірці з економічної щільності струму не підлягають.Сечение збірних шин приймаю подопустимому току за максимальної навантаженні на шинах, рівної току найпотужнішого приєднання.

 А

>Imax =2*Iрабутяж = 2944,5 А

У РУ 35 кВ кожна фаза зменшеннякоронирования виконується щонайменше, двома проводами, тобто застосовується розщеплення дротів.

По табл. 7.35 приймаю орієнтовно провід3хАС-600/72, котрій

>Iдоп = 3·1050 = 3150 А >Imax = 2944,5 А

>Сечение дротиq = 600мм2, діаметрd = 3,32 див, радіусr0 = 1,66 див. Фази розташовані горизонтально з відстанню з-поміж них D = 107 див.

Перевірка на термічне дію струмук.з. немає, оскільки шини виконані голими проводами на свіжому повітрі.

Перевірка шин наелектродинамическое дію струмук.з. (перевірка насхлестивание) немає, оскількиIпо = 5,52кА < 20кА.

Перевірка в умовахкоронирования:

Початкова критична напруженість:

 >кВ/см, де коефіцієнт враховує шорсткість поверхні дроти.

Максимальне значення напруженості електричного поля навколорасщепленних дротів:

де коефіцієнтk, враховує кількість дротів в фазі, для n = 3 визначається за такою формулою

Відстань між проводами в розщепленої фазі в установках 35 кВ приймається рівним а = 20 див, тоді .

кВ

 див -среднегеометрическое відстань між проводами фаз.

Еквівалентний радіус розщеплених дротів при n = 3 див.


Отже,кВ/см

Проводу нікоронировать, якщо .

>1.07E = 4,78кВ/см <0.9E0 = 30,42кВ/см, отже, за умовою освіти корони3хАС-95/16 проходить.

Остаточно приймаю провід3хАС-95/16.

>3.2.2Вибортоковедущих частин від силових трансформаторів до збірних шин 35 кВ

Зв'язок силових трансформаторівАТДЦТН-200000/330/110 зОРУ 35 кВ виконую гнучкимсталеалюминевим дротом АС.

>Сечение вибираю з економічної щільності струму. При тривалості використання максимальної навантаженняTmax = 6000 годинників та використанні алюмінієвих дротівJе = 1А/мм2 (по табл. 4.5) Тоді економічно доцільне перетин

>Sе =Iнорм/Jе = 2944,5/1 = 2944,5мм2.

Потабл.7.35 вибираю провід3хАС-600/72, котрійIдоп = 3150 А.

Перевірка за умовою нагріву в тривалому режимі.

>Imax = 2944,5 А <Iдоп = 3150 А – дроти проходять.

Перевірка на термічне дію струму короткого замикання немає, оскільки шини виконані голими проводами на свіжому повітрі.

Перевірка шин наелектродинамическое дію струму короткого замикання (перевірка насхлестивание) немає, оскількиIпо = 5,52кА < 20кА. Остаточно приймаю провід3хАС-600/72 длятоковедущих частин, що йдуть силових трансформаторівАТДЦТН-2000000/330/110 до збірних шин 35 кВ.


>3.2.3Вибор збірних шин 110 кВ

У РУ 35 кВ і від застосовуються гнучкі шини, виконані проводами АС. Збірні шини електроустановок іошиновка не більше відкритих кордонів та закритих РУ всіх напруг перевірці з економічної щільності струму не підлягають.Сечение збірних шин приймаю подопустимому току за максимальної навантаженні на шинах, рівної току найпотужнішого приєднання.

 А

>Imax =1,4*Iрабутяж = 1311 А

У РУ 110 кВ кожна фаза зменшеннякоронирования виконується щонайменше, двома проводами, тобто застосовується розщеплення дротів.

По табл. 7.35 приймаю орієнтовно провід2хАС-300/66, котрій

>Iдоп = 1360 А >Imax = 1311 А

>Сечение дротиq = 500мм2, діаметрd = 2,45 див, радіусr0 = 1,225 див. Фази розташовані горизонтально з відстанню з-поміж них D = 300 див.

Перевірка на термічне дію струмук.з. немає, оскільки шини виконані голими проводами на свіжому повітрі.

Перевірка шин наелектродинамическое дію струмук.з. (перевірка насхлестивание) немає, оскількиIпо = 6,76кА < 40кА.

Перевірка в умовахкоронирования:

Початкова критична напруженість:


>кВ/см, де коефіцієнт враховує шорсткість поверхні дроти.

Максимальне значення напруженості електричного поля навколорасщепленних дротів:

де коефіцієнтk, враховує кількість дротів в фазі, для n = 2 визначається за такою формулою

Відстань між проводами в розщепленої фазі в установках 110 кВ приймається рівним а = 25 див, тоді .

кВ

 див -среднегеометрическое відстань між проводами фаз.

Еквівалентний радіус розщеплених дротів при n = 2 див.

Отже,кВ/см

Проводу нікоронировать, якщо .

>1.07E = 11,871кВ/см <0.9E0 = 28,35кВ/см, отже, за умовою освіти корони2хАС-300/66 проходить.

Остаточно приймаю провід2хАС-300/66.

 


>3.2.4Вибортоковедущих частин від силових трансформаторів до збірних шин 110 кВ

Зв'язок силових трансформаторівАТДЦТН-200000/330/110 зОРУ 110 кВ виконую гнучкимсталеалюминевим дротом АС.

>Сечение вибираю з економічної щільності струму. При тривалості використання максимальної навантаженняTmax = 6000 годинників та використанні алюмінієвих дротівJе = 1А/мм2 (по табл. 4.5) Тоді економічно доцільне перетин

>Sе =Iнорм/Jе = 1311/1 = 1311мм2.

Потабл.7.35 вибираю провід2хАС-300/66, котрійIдоп = 1360 А.

Перевірка за умовою нагріву в тривалому режимі.

>Imax = 1311 А <Iдоп = 1360 А – дроти проходять.

Перевірка на термічне дію струму короткого замикання немає, оскільки шини виконані голими проводами на свіжому повітрі.

Перевірка шин наелектродинамическое дію струму короткого замикання (перевірка насхлестивание) немає, оскількиIпо = 6,76кА < 40кА.

Остаточно приймаю провід2хАС-300/66 длятоковедущих частин, що йдуть силових трансформаторівАТДЦТН-2000000/330/110 до збірних шин 110 кВ.

 

>3.2.5Вибор збірних шин 330 кВ

У РУ 35 кВ і від застосовуються гнучкі шини, виконані проводами АС. Збірні шини електроустановок іошиновка не більше відкритих кордонів та закритих РУ всіх напруг перевірці з

Схожі реферати:

Нові надходження

Замовлення реферату

Реклама

Навігація