Реферат Мости

СОДЕРЖАНИЕ.

1 УМОВИ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОСТА.

2 МАТЕРИАЛЫ.

3 КОНСТРУКТИВНОЕ РІШЕННЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

4 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ.

5 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ.

6 МОСТОВОЕ ПОЛОТНО.

   6.1Одежда.

   6.2 Тротуар.

   6.3 Огорожу.

   6.4 Водоотвод.

7 ОПОРНЫЕ ЧАСТИНИ.

8 ДОВАЖКУ.

9 РОЗПОДІЛ ВРЕМЕННОЙ ДОВАЖКУ МІЖ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРІШНІХ УСИЛИЙ У ПЛИТАХ.

11 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.

1 УМОВИ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОСТА.

Температура зовнішнього повітря.

Середня у місяців, градусів:

січень - 11,3

лютий - 11

березень - 6,5

квітень 1,5

травень 8,2

червень 13,8

липень 16,8

серпень 14,4

вересень 8,8

жовтень 2,5

листопад - 3,2

грудень - 8,5

Середньорічна 2,20С

Абсолютна мінімальна - 440С

Абсолютна максимальна 340С

Середня максимальна найбільш спекотного місяці 22,10С

Найбільш холодних діб забезпеченістю:

0,98 - 380С

0,92 - 350С

Найбільш холодної п'ятиденки забезпеченістю:

0,98 - 340С

0,92 - 310С

Період з середньої добової температури повітря:

<80С :

тривалість діб 236

середня температура - 40С

<100С :

тривалість діб 259

середня температура - 2,80С

Середня температура найбільш холодного періоду: -150С

Тривалість періоду з середньодобовій температурою <00С, сут. 164

Упругость водяної пари зовнішнього повітря по місяців, гПа:

січень 2,8

лютий 2,7

березень 3,2

квітень 5,1

травень 7,2

червень 11

липень 13,8

серпень 13,4

вересень 9,9

жовтень 6,7

листопад 4,8

грудень 3,5

Середня місячна відносна вогкість повітря в 13 год., %:

найбільш холодного місяці 87

найбільш спекотного місяці 57

Кількість опадів, мм:

протягом року 758

рідких і змішаних протягом року -

добовий максимум 95

Плити пролетного будівлі проектуються для експлуатацію у кліматичної зоні нормальної вологості.

2 МАТЕРИАЛЫ.

Для виготовлення плит пролетного будівлі застосовується важкий бетон класу за міцністю на стиснення У 35, марка бетону по морозотривкість F 200, ГОСТ 25192- 82 і ГОСТ 26633- 85. Арматура, застосована плитах,- напрягаемая, горячекатаная, класу А- 4; ненапрягаемая- класу А 2, по ГОСТ 578-82. Для заставних, анкерів та інші виробів застосовується сталь по ГОСТ 103- 56* 16Д, 15х СНР- 2.

3 КОНСТРУКТИВНЫЕ РІШЕННЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

Відповідно до завданням виконується проект однопролетного мосту. Довжина пролетного будівлі 17,5 м. Несучий елемент мосту- збірні залізобетонні плити з напрягаемой арматурою. Прийняти пролетное будова з 14-ти плит, з поперечним прямокутним перерізом з овальними порожнинами.

Задля більшої роботи, плити вкладають на опори паралельно одна одній, і об'єднують в поперечному напрямі. Шви між плитами омоналичивают, відгранюючи шпоночную форму.

4 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ.

Для плит застосовується напрягаемая арматура класу А- 4.У процесі виготовлення арматура натягається на упори з початковим контрольованим напругою ssp=675МПа.Для сприйняття растягивающих напруг під час виготовлення у верхній зоні плити встановлюється напрягаемая арматура класу А- 4.

5 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ.

Для плит застосовується ненапрягаемая арматура зі сталі класу А- 2.При виготовленні встановлюється як каркасів і сіток.

6 МОСТОВОЕ ПОЛОТНО.

6.1 Одяг.

Конструкція одягу їздового полотна складається з нижнього і верхнього шару асфальтобетону загальної завтовшки 7 см.Асфальтобетон- дрібнозернистий, ГОСТ 9128-84.

Як захисного шару гідроізоляції передбачено бетон, армований зварної сіткою за Держстандартом 23279-85, завтовшки 40 мм. Арматура виготовлено як зварної сітки зі сталі класу ВА- 1 по ГОСТ 6227-80.

6.2 Тротуар.

Тротуары складаються з накладних збірних блоків, з огородженнями з зовнішніх сторон.Ширина тротуарів прийнята- 1,5 м.Конструкция одягу на тротуарах складається з асфальтобетону, покладеного по плитам тротуарних блоків.

6.3 Огорожу.

Прийнято металеве, напівтвердого типу, бар'єрне огородження по ГОСТ 26809-86.Высота огорожі 75 див.

6.4 Водоотвод.

Задля більшої відводу води з проїзній частині міст розташований на подовжньому ухилі 4 0/00, поперечний ухил мосту 20 0/00. Передбачено відвід води з їздового полотна і тротуарів через водовідвідні трубки чи вздовж огорожі межі мосту.

7 ОПОРНЫЕ ЧАСТИНИ.

Плити пролетного будівлі спираються на гумові опорні частини.

Рис. 8.2 Поперечное перетин плитного пролетного будівлі.

Рис. 8.3 Поперечное перетин плит (розміри в див).

                                                              

Рис. 8.4 Конструкція дорожнього одягу: а- не більше їздового полотна; б- на тротуарі: 1- асфальтобетон s=7 див, g=2,3 т/м3; 2- те, s=4 див; 3- захисний шар із армованого бетону, s=4 див, g=2,5 т/м3; 4- гідроізоляція, s=1 см,g=1,5 т/м3; 5- цементна стяжка, s=3 див, g=2,1т/м3; 6- залізобетонна плита пролетного будівлі; 7- плита тротуарного блоку.

8 ДОВАЖКУ.

Вихідні дані:

Автодорожный міст Донецькій залізниці 2 технічної категорії прольотом 17,5 м має габарит

Р- 11,5 і двоє тротуару по 1,5 м (рис. 8.2). Пролетное будова створено з чотирнадцяти попередньо напружених плит, об'єднаних між собою у поперечному напрямі шпоночными швами (рис. 8.3). Осі опирания на опорні частини відстоять від кінців плит на 0,3 м. Розрахункова схема пролетного будівлі- однопролетная балка з розрахунковим прольотом lp=17,5-2*0,3=16,9 м.

Навантаження на тротуари мосту під час обліку з іншими навантаженнями:

Р=3,92- 0,0196l, кПа,

де l- довжина загружания.

Розрахункові навантаження.

Розрахункові навантаження є нормативну навантаження, помноженій на коефіцієнт надійності за навантаженням gf :

gf =1,3 , мати більшу вагу выравнивающего, ізоляційного і захисного верств;

gf =1,1 , мати більшу вагу елементів залізобетонного пролетного будівлі;

gf =1,2 , для рівномірно розподіленої навантаження;

gf =1,5 , для візки під час розрахунків елементів проїзній частині;

gf =1,2 , для одиночній осі.

Динамічні коефіцієнти для навантаження А 11.

1+m=1+(45-l/135) ,> 1,0

gf =1,0 для НК- 80

gf =1,2 під час розрахунків тротуарів з іншими навантаженнями.

1+m=1,3 при l<1,0 м

1+m=1,2 при l> 5,0 м. для навантаження НК- 80

1+m=1 до навантаження на тротуарах.

Нагрузки.

Конструкції мосту розраховані ми такі навантаження і впливу:

Постійні: власний вагу конструкцій і вплив зусилля попереднього обжатия.

Тимчасові: вертикальні від рухомого складу і пішоходів.

Визначення навантажень.

Постійна навантаження пролетное будова складається з власної ваги збірних плит довгою 17,5 м, тротуарів, поручневої одягу.

Власний вагу як один метр плити (рис. 8.3) з урахуванням бетону поздовжніх швів при щільності залізобетону g =2,5 т/м3 [1*0,75-2*0,325*0,3- 2(3,14*0,3252/4)]*2,5 *

*10=9,72 кН/м. У дужках записана площа поперечного перерізу плити як площа прямокутника мінус площа двох отворів, кожна з яких складається з площі прямокутника (другий член) й Бессарабської площі двох полукругов чи одного кола ( третій член).

При чотирнадцяти плитах по ширині пролетного споруди 1 м його довжини доводиться:

9,72*14=136,11 кН/м.

Вага двох тротуарів шириною 1,5 м кожен, і перильного огорожі по типового проекту 2*15=30 кН/м.

Загальний власний вагу конструкції протягом усього ширину пролетного будівлі

136,11+30=166,11 кН/м.

Прийнята конструкція дорожнього одягу показано на рис. 8.4 (поперечний ухил мосту створюється з допомогою ухилу ригеля).

Вага дорожнього одягу з повним ширини пролетного будівлі:

асфальтобетон на проїзній частині мосту і шпальтах безпеки

0,07*11,5*2,3*10=18,51 кН/м;

асфальтобетон на тротуарах

0,04*1,5*2*2,3*10=2,76 кН/м;

сумарна вага покриття їздового полотна і тротуарів

18,51+2,76=21,27 кН/м;

захисний шар із армованого бетону

0,04*11,5*2,5*10=11,5 кН/м;

гідроізоляція

0,01*11,5*1,5*10=1,73 кН/м;

цементна стяжка

0,03*11,5*2,1*10=7,25 кН/м;

сумарна вага захисних і выравнивающего верств

11,5+1,73+7,25=20,48 кН/м.

Розподіливши всю навантаження між плитами порівну, одержимо однією плиту:

від власної ваги конструкцій

 g1=166,11/13,7=12,12 кН/м;

від покриття їздового полотна і тротуарів

g2=21,27/13,7=1,55 кН/м;

від выравнивающего, ізоляційного і захисного верств

g3=20,48/13,7=1,49 кН/м.

Поділ постійної навантаження втричі частини g1, g2, g3 викликано різними коефіцієнтами надійності тих навантажень.

Тимчасова навантаження пролетное будова для дороги 2 технічної категорії приймається від автотранспортних коштів А-11, від натовпу на тротуарах і південь від важких транспортних одиниць НК- 800.

Рис. 8.1 Нагрузки на міст Р 11.5 .

                 

Схеми автомобільних навантажень А 11 як смуги рівномірно розподіленої навантаження інтенсивністю V=0,98*11 кН/м =0,1*11 тс/м і одиночній візки із тиском на вісь Р=9,81*11 кН = 11 тс .

Схема важкого одиночній навантаження як колісної навантаження (з одного четырехосной машини) НК 80 загальним вагою 785 кН (80 тс).

  9 РОЗПОДІЛ ВРЕМЕННОЙ ДОВАЖКУ МІЖ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

Метод внецентренного стискування.

У цьому вся методі найбільш навантаженої завжди є крайня плита пролетного будівлі. Лінія впливу тиску неї будується по значенням ординат під крайніми плитами

h=1/n+а12/2Sai2

де n- число плит в поперечному сечении мосту, n=14; аi- відстань між центрами тяжкості симетричних щодо осі мосту плит: а1= 13 м, А2= 11 м, а3= 9 м, а4=7 м,

а5= 5 м, а6= 3 м, а7= 1 м;

Sаi2=132+112+92+72+52+32+12=455.

Ординаты лінії впливу тиску крайню ліву плиту (рис. 9.1, 9.2, 9.3):

h1=1/14+132/2*455=0,257;

h1^=1/14-132/2*455=- 0,144.

Коефіцієнти поперечної установки визначаємо кожному за виду навантаження окремо як сукупність ординат лінії впливу тиску під центрами тяжкості транспортних одиниць чи смуг, для натовпу- як ординату під точкою докладання рівнодіючої.

При загружании лінії впливу навантаження встановлюємо до самого невигідне ситуація з урахуванням габаритів проїзду і керував розстановки автомобілів. Ухвалений на пролетном будову габарит Р- 11,5 передбачає дві смуги руху. Тож у нашому випадку розрахункове число смуг навантаження А- 11- дві.

Для навантаження А- 11 розглядаємо два варіанта розстановки.

Перший варіант- розрахункові смуги навантаження зміщуються на край проїзній частині з мінімальним відстанню 1,5 м від осі крайньої смуги безпеки. У цьому вся варіанті зусилля від навантаження А- 11 поєднуються з зусиллями від натовпу на тротуарі.

Рис.9.1 Загружание пролетного будівлі методом внецентренного стискування для навантаження А- 11 та юрби на тротуарі (розміри в м).

Другий    варіант- дві смуги (незалежно від габарита мосту, що передбачає більше смуги руху) встановлюються на край їздового полотна з мінімальним відстанню 1,5 м від осі крайньої смуги до бордюру (зусилля, відповідні цим положенням навантаження, враховуються лише розрахунках на міцність).

Слід пам'ятати, що з визначенні КПУ для смуговий навантаження А- 11, всім смуг, крім першої, як множника до ординатам повинен бути запроваджений коефіцієнт s1=0,6, враховує можливе неповне загружание смуг автомобілями.

    

Рис. 9.2 Загружание пролетного будівлі методом внецентренного стискування для навантаження А- 11 (розміри в м).

Навантаження НК- 80 встановлюється край проїзній частині.

Коефіцієнти поперечної установки від двох смуг навантаження А- 11 край проїзній частині (рис. 9.3):

для смугової навантаження

КПУА=0,136+0,6*0,107=0,257;

для візків

КПУАт=0,136+0,05=0,186.

Рис. 9.3 Загружание пролетного будівлі методом внецентренного стискування для навантаження НК- 80 (розміри в м).

Коефіцієнти поперечної установки від натовпу на тротуарі КПУт= 0,264.

Коефіцієнти поперечної установки від двох смуг навантаження А 11 край їздового полотна (рис.9.2):

для смугової навантаження

КПУА= 0,193+0,6*0,107=0,257;
для візків

КПУАт= 0,193+0,107= 0,3.

Коефіцієнт поперечної установки від навантаження НК- 80 край проїзній частині (відстань від рівнодіючої краю смуги безпеки 1,75 м), КПУК=0,128.

Метод внецентренного стискування моментом крутіння.

По узагальненому методу внецентренного стискування М.Е.Гибшмана ординати під центрами тяжкості крайніх плит лінії впливу тиску крайню плиту обчислюються за такою формулою:

h=1/ n± а12/ 2Sа12+4n(К/ П)

де n- число плит в поперечному сечении, n=14; До- прогин плити в сечении під одиничної силою викликаний цієї самою силою; П- кут закручування плити на місці докладання одиничного крутящего моменту, викликаний цим моментом; До і П визначаються тому самому сечении, як і КПУ.

Для середини прольоту балки:

До/ П=(1/ 12)*(G Ik/ E I)l2.

Момент інерції поперечного перерізу плити і визначаємо з умови рівності їх площ, і моментів інерції.

Площа овального отвори (рис.9.4):

А1=d1h1+(pd2/ 4)=32,5*3+(3,14*32,52/ 4)=1804 см2.

Момент інерції овального отвори щодо її центральній осі

x1- x1:

Ix1=d1h13/ 12+2[0,00686 d4+ pd2/ 8(0,2122d+h1/ 2)2]=32,5*303/ 12+2[0,00686*

*32,54+3,14*32,52/ 8(0,2122*32,5+30/ 2)2]= 486000 см4.

Для прямокутника Ix1=bhn13/ 12=A1hn12/ 12, звідси hn1=

Схожі реферати:

Навігація